Vzťah „zaťaženie-sadnutie“ pre plytké základy možno považovať za lineárny len do určitej hranice tlaku na základ (obr. 5.22). Za takýto limit sa berie vypočítaný odpor základových pôd R. Pri výpočte deformácií základov pomocou výpočtových schém špecifikovaných v článku 5.5.1 by priemerný tlak pod základňou základu (zo zaťaženia na výpočet základov na základe deformácií) nemal prekročiť návrhovú odolnosť základovej pôdy. R, kPa, určené podľa vzorca

kde γ c 1 a y c 2 - koeficienty pracovných podmienok, brané podľa tabuľky. 5,11; k k= 1, ak sú pevnostné charakteristiky pôdy ( s a φ ) sa určujú priamymi skúškami a k= 1,1, ak sa špecifikované charakteristiky berú podľa tabuliek uvedených v kapitole. 1; M y , M q A M c— akceptované koeficienty podľa tabuľky. 5,12; k z— akceptovaný koeficient: k z= 1 at b < 10 м, kz = z 0 /b + 0,2 pri b≥ 10 m (tu b— šírka základovej základne, m; z 0 = 8 m); γ II - vypočítaná hodnota špecifická hmotnosť pôdy ležiace pod základňou základu (ak existuje podzemnej vody stanovené s prihliadnutím na vážiaci účinok vody), kN/m 3 ; γ´ II - to isté, ležiace nad podrážkou; s II - vypočítaná hodnota špecifickej adhézie pôdy ležiacej priamo pod základom základu, kPa; d 1 - hĺbka uloženia základov nepodpivničených konštrukcií alebo znížená hĺbka uloženia vonkajších a vnútorných základov od podlahy suterénu, "určená vzorcom

d 1 = h s + h cf γ cf /γ'II

(Tu h s— hrúbka vrstvy zeminy nad základňou zo strany suterénu, m; h porov— hrúbka konštrukcie suterénu, m; γ porov- vypočítaná hodnota mernej hmotnosti materiálu podlahy suterénu, kN/m 3); d b— hĺbka suterénu — vzdialenosť od úrovne plánovania k podlahe suterénu, m (pre budovy so šírkou suterénu IN≤ 20 m a hĺbka viac ako 2 m je akceptovaná d b= 2 m, pričom šírka klesla IN> 20 a prijaté d > 0).

Ryža. 5.22. Charakteristický vzťah „zaťaženie-sadnutie“ pre plytké základy

Ak d 1 > d(Kde d- hĺbka základu), potom d 1 sa berie ako rovnaký d,a d b = 0.

Vzorec (5.29) platí pre akýkoľvek tvar základov v pôdoryse. Ak má základňa základu tvar kruhu alebo pravidelného mnohouholníka s plochou A, potom je prijatý b= . Vypočítané hodnoty špecifická hmotnosť materiál pôdy a podlahy suterénu zahrnutý vo vzorci (5.29) sa môže rovnať ich štandardným hodnotám (za predpokladu koeficientov spoľahlivosti pre pôdu a materiál rovný jednej). S primeraným odôvodnením sa vypočítaný odpor pôdy môže zvýšiť, ak návrh základu zlepší podmienky pre jeho spoločnú prácu so základom. Pri základových doskách s rohovými rezmi možno vypočítaný odpor základovej pôdy zvýšiť o 15 %.

TABUĽKA 5.11. HODNOTY KOEFICIENTOV γ s 1 a y s 2

Pôdy	γ s 1	γ s 2 pre konštrukcie s pevným konštrukčným návrhom, keď pomer dĺžky konštrukcie alebo jej oddelenia k jej výške L/H
		≥ 4	< 1,5
Hrubý klastický s pieskovým plnivom a pieskové, okrem malých a prašných Piesky sú fajn Prašné piesky: nízka vlhkosť a vlhkosť nasýtený vodou Hruboklastické s hlinito-ílovitým plnivo a hlina s indexom tekutosti pôdy alebo plniva: ja L ≤ 0,25 0,25 < ja L ≤ 0,5 ja L > 0,5	1,4 1,3 1,25 1,2 1,1	1,2 1,1 1,0 1,0 1,0	1,4 1,3 1,1 1,1 1,0

Poznámky: 1. Tuhé konštrukčné schémy sú konštrukcie, ktorých konštrukcie sú prispôsobené na absorbovanie síl z deformácií základov pomocou špeciálnych opatrení.

2. Pri konštrukciách s flexibilným konštrukčným návrhom hodnota súčiniteľa γ c 2 sa berie ako jedna.

3. Pre stredné hodnoty L/H koeficient γ c 2 sa určí interpoláciou.

TABUĽKA 5.12. HODNOTY KOEFICIENTU My, Mq, Mc

φ II,°	M y	Mq	M c	φ II,°	M y	Mq	M c
0	0	0	3,14	23	0,69	3,65	6,24
1	0,01	0,06	3,23	24	0,72	3,87	6,45
2	0,03	1,12	3,32	25	0,78	4,11	6,67
3	0,04	1,18	3,41	26	0,84	4,37	6,90
4	0,06	1,25	3,51	27	0,91	4,64	7,14
5	0,08	1,32	3,61	28	0,98	4,93	7,40
6	0,10	1,39	3,71	29	1,06	5,25	7,67
7	0,12	1,47	3,82	30	1,15	6,59	7,95
8	0,14	1,55	3,93	31	1,24	5,95	8,24
9	0,16	1,64	4,05	32	1,34	6,34	8,55
10	0,18	1,73	4,17	33	1,44	6,76	8,88
11	0,21	1,83	4,29	34	1,55	7,22	9,22
12	0,23	1,94	4,42	35	1,68	7,71	9,58
13	0,26	2,05	4,55	36	1,81	8,24	9,97
14	0,29	2,17	4,69	37	1,95	8,81	10,37
15	0,32	2,30	4,84	38	2,11	9,44	10,80
16	0,36	2,43	4,99	39	2,28	10,11	11,25
17	0,39	2,57	5,15	40	2,46	10,85	11,73
18	0,43	2,73	5,31	41	2,66	11,64	12,24
19	0,47	2,89	5,48	42	2,88	12,51	12,79
20	0,51	3,06	5,66	43	3,12	13,46	13,37
21	0,56	3,24	5,84	44	3,38	14,50	13,98
22	0,61	3,44	6,04	45	3,66	15,64	14,64

Keď sa vypočítaná hĺbka základov berie z úrovne vyrovnávacieho násypu, návrh základov a základov musí obsahovať požiadavku na potrebu vykonania vyrovnávacieho násypu pred pôsobením plného zaťaženia základu. Podobná požiadavka musí byť obsiahnutá vo vzťahu k inštalácii podstielky pod podlahy v suteréne.

Odds My, Mq A M c, zahrnuté vo vzorci (5.29), sa získajú na základe podmienky, že zóny plastickej deformácie pod okrajmi rovnomerne zaťaženého pásu (obr. 5.23) sa rovnajú štvrtine jeho šírky a vypočítajú sa podľa nasledujúcich vzťahov:

M y= ψ/4; Mq= 1 + ψ; M c= ψctgφ II,

Kde ψ = π/(ctgφ II + φ II - π/2); φ II—vypočítaná hodnota uhla vnútorného trenia, rad.

Ryža. 5.23.

Pri výpočte R hodnoty charakteristík φ II, s II a γ II sa berú pre vrstvu pôdy umiestnenú pod základňou základu do hĺbky z R = 0,5b pri b < 10 м и z R = t + 0,1b pri b≥ 10 m (tu t= 4 m). Ak existuje niekoľko vrstiev pôdy od základne nadácie do hĺbky z R akceptujú sa vážené priemerné hodnoty špecifikovaných charakteristík. To isté platí pre koeficienty γ c l a y c 2 .

Ako je možné vidieť zo vzorca (5.29), hodnota R závisí nielen od fyzikálnych a mechanických vlastností základových pôd, ale aj od požadovaných geometrických rozmerov základu - šírky a hĺbky jeho základu. Stanovenie rozmerov základov sa preto musí vykonávať iteratívnym spôsobom, pričom sa predtým špecifikovali niektoré počiatočné rozmery.

Príklad 5.5. Stanovte návrhovú únosnosť základovej pôdy pre pásový základšírka b= 1,4 m s nasledujúcimi počiatočnými údajmi. Navrhovaná budova je 9-poschodová veľkopanelová budova s ​​pevným konštrukčným riešením. Pomer jeho dĺžky k výške L/H= 1,5. Z konštrukčných dôvodov sa akceptuje hĺbka základov z plánovacej úrovne d= 1,7 m Stavba má šírku suterénu IN= 12 m a hĺbka d b= 1,2 m Hrúbka vrstvy pôdy od základu základu po podlahu suterénu h s= 0,3 m, hrúbka betónovej podlahy suterénu h сf= 0,2 m, merná hmotnosť betónu γ II = 23 kN/m 3. Územie je zložené z jemných pieskov strednej hustoty a nízkeho obsahu vlhkosti. Koeficient pórovitosti e= 0,74, merná hmotnosť zeminy pod základňou γ II = 18 kN/m 3 , nad základňou γ´ II = 17 kN/m 3 . Štandardné hodnoty pevnostných a deformačných charakteristík sú prijaté podľa referenčných tabuliek uvedených v kapitole. 1:φ n= φ II = 32º, s n = c II = 2 kPa, E= 28 MPa.

Riešenie. Pre výpočet návrhovej únosnosti základovej pôdy pomocou vzorca (5.29) akceptujeme: podľa tabuľky. 5.11 pre jemný piesok s nízkou vlhkosťou a budovy s pevným konštrukčným riešením, keď L/H= 1,5, y s 1 = 1,3 a y s 2 = 1,3; podľa tabuľky 5,12 pri φ II = 32° M y = 1,34; Mq= 6,34 a M c= 8,55. Keďže hodnoty charakteristík pevnosti pôdy sú prevzaté z referenčných tabuliek, k= 1,1. O b= 1,4 m< 10 м k z = 1.

Znížená hĺbka základu od podlahy suterénu podľa vzorca (5.30)

d 1 = 0,3 + 0,2 · 23/17 = 0,57 m.

Pomocou vzorca (5.29) určíme:

R= = 1,54 · 221 = 340 kPa.

Predbežné rozmery základov sa priraďujú z konštrukčných dôvodov alebo na základe hodnôt vypočítaného odporu základových pôd R 0 uvedené v tabuľke. 5.13. hodnoty R 0 možno použiť aj na konečné určenie rozmerov základov stavieb triedy III, ak je základ tvorený vodorovnými (sklon najviac 0,1) pôdnymi vrstvami udržiavanými v hrúbke, ktorých stlačiteľnosť sa s hĺbkou v rámci dvojnásobná šírka najväčšieho základu pod hĺbkou jeho základu.

Dvojitá interpolácia pri určovaní R 0 podľa tabuľky 5.13 pre prašné hlinité pôdy s medzihodnotami ja L A e odporúča sa postupovať podľa vzorca

Pokyny pre navrhovanie základov budov a stavieb

SNiP 2.02.01-83. Základy budov a stavieb

Kde e 1 a e 2 - susedné hodnoty koeficientu pórovitosti v tabuľke. 5.13, medzi ktorými leží hodnota e pre príslušnú pôdu; R 0 (1, 0) a R 0 (1, 1) - hodnoty R 0 v tabuľke 5,13 pri koeficiente, pórovitosti e 1 zodpovedajúce hodnotám ja L= 0 a ja L = 1; R 0 (2, 0) a R 0 (2, 1) - to isté, s e 2 .

TABUĽKA 5.13. ODOLNOSTI NÁVRHU R 0 HRUBÉ KLASICKÉ, piesočnaté A hlinito-ílovité (neklesajúce) PÔDY

Pôdy	R 0, kPa
Hrubý klastický
Kamienok (drvený kameň) s výplňou: piesková prachovo-ílovité Štrk (drevo) s výplňou: piesková prachovo-ílovité	600 450/400 500 400/350
hodnoty R 0 pre mieru obratu ja L≤ 0,5 sú uvedené pred čiarou, pri 0,5< ja L≤ 0,75 - za čiarou.
Piesky
Veľký Stredná veľkosť Malý: nízka vlhkosť mokré a nasýtené vodou Dusty: nízka vlhkosť mokré nasýtený vodou	600/600 500/400 400/300 300/200 300/250 200/150 160/100
hodnoty R 0 pre husté piesky sú uvedené pred čiarou, pre stredne husté piesky - za čiarou.
Silty-ílovité
Piesočnatá hlina s koeficientom pórovitosti e : 0,5 0,7 Hliny s koeficientom pórovitosti e : 0,5 0,7 1,0 Íly s koeficientom pórovitosti e : 0,5 0,6 0,8 1,0	300/300 250/200 300/250 250/180 200/100 600/400 500/300 300/200 250/100
hodnoty R 0 pri ja L= 0 sú uvedené pred riadkom, s ja L= 1 - za čiarou. Na stredných hodnotách e A ja L hodnoty R 0 sú určené interpoláciou.

hodnoty R 0 v tabuľke 5.13 platí pre základy so šírkou b 1 = 1 m a hĺbka d 1 = 2 m Pri použití hodnôt R 0 podľa tabuľky 5.13 pre konečné určenie rozmerov základov, vypočítaný odpor základovej pôdy R určené podľa vzorcov:

pri d≤ 2 m

;

pri d> 2 m

,

Kde b A d- šírka a hĺbka projektovaného základu, m; γ´ - merná hmotnosť zeminy umiestnenej nad základom základu, kN/m 3; k 1 - koeficient akceptovaný pre hrubé a piesčité pôdy (okrem prachových pieskov) k 1 = 0,125 a pre bahnité piesky, piesčité hliny, hliny a íly k 1 = 0,05; k 2 - koeficient akceptovaný pre hrubé a piesčité pôdy k 2 = 2,5 pre piesčitú hlinitú a hlinitú pôdu k 2 = 2 a pre hliny k 2 = 1,5.

Príklad 5.6. Stanovte návrhovú odolnosť hliny s koeficientom pórovitosti e= 0,85 a index tekutosti ja L= 0,45 vo vzťahu k šírke základu b= 2 m s hĺbkou d= 2,5 m Merná hmotnosť zeminy umiestnenej nad základňou je γ´ = 17 kN/m 3.

Riešenie. Pomocou hodnôt R 0 (pozri tabuľku 5.13), pomocou vzorca (5.32) vypočítame:

Dizajnová odolnosť R základ z hrubých zemín sa vypočíta pomocou vzorca (5.29) na základe výsledkov priamych určovaní pevnostných charakteristík zemín. Ak takéto skúšky neexistujú, návrhová odolnosť je určená charakteristikami kameniva, ak jeho obsah presahuje 40%. S nižším obsahom agregátu hodnota R pre hrubé pôdy je dovolené brať podľa tabuľky. 5.13.

Pri umelom zhutňovaní základových zemín alebo stavbe pôdnych vankúšov sa návrhová únosnosť určuje na základe návrhových hodnôt fyzikálnych a mechanických vlastností zhutnených zemín uvedených v projekte. Tie sú stanovené buď na základe výskumu alebo pomocou referenčných tabuliek (pozri kapitolu 1) na základe požadovanej hustoty pôdy. Pri výpočte R Vlhkosť ílovitých pôd sa odporúča rovnať 1,2 ω p .

Návrhová odolnosť sypkého piesku je určená vzorcom (5.29) pri γ c 1 = γ s 2 = 1. Hodnota R by mali byť objasnené na základe výsledkov najmenej troch skúšok razidla s rozmermi a tvarmi podľa možnosti bližšie k projektovanému základu, ale s plochou najmenej 0,5 m2. V tomto prípade hodnota R nie je akceptovaný väčší tlak, než pri ktorom sa očakávané sadanie základu rovná maximu (pozri ďalej odsek 5.5.5).

Pri stavbe prerušovaných základov vypočítaný odpor základu R sa určí ako pre pôvodný pásový základ podľa vzorca (5.29) s rastúcimi hodnotami R koeficient k d, prijaté podľa tabuľky. 5.14.

Ak je potrebné zvýšiť zaťaženie základov existujúcich konštrukcií pri ich rekonštrukcii (výmena zariadení, nadstavby a pod.), vypočítaná únosnosť základu by sa mala brať v súlade s údajmi o stave a fyzikálno-mechanických vlastnostiach základu. základových pôd, berúc do úvahy druh a stav základov a nadstavieb stavby, dobu jej prevádzky a predpokladané dodatočné sadanie so zvyšujúcim sa zaťažením základov. Treba brať do úvahy aj stav a dizajnové prvky priľahlé štruktúry, ktoré sa môžu po vstupe do „sedimentárneho krátera“ poškodiť.

TABUĽKA 5.14. HODNOTY KOEFICIENTU k d PRE PIESKY (OKREM sypkých) A hlinito-ílovitých pôd

Poznámky: 1. Pre stredné hodnoty e A ja L koeficient k d sa prijíma interpoláciou.

2. Pre dosky s rohovými rezmi koeficient k d zohľadňuje nárast R o 15 %.

Ak je v rámci stlačiteľnej hrúbky základne v hĺbke z od päty základu sa nachádza vrstva zeminy nižšej pevnosti ako je pevnosť vyššie uvedených vrstiev (obr. 5.24), je potrebné skontrolovať dodržanie podmienky

σ zp + σ zg ≤ Rz,

kde σ zp a σ zg- vertikálny normálny stres v zemi v hĺbke z od základu základu, resp. dodatočne od zaťaženia základu a od vlastnej hmotnosti pôdy, kPa (pozri odsek 5.2); Rz— vypočítaná odolnosť pôdy so zníženou pevnosťou v hĺbke z, kPa, vypočítané pomocou vzorca (5.29) pre podmienený základ so šírkou b z, m, určený výrazom

;

Keď na základ pôsobí excentrické zaťaženie, je potrebné obmedziť okrajové tlaky pod podrážkou, ktoré sa vypočítajú pomocou vzorcov pre excentrické stlačenie. Okrajové tlaky pri pôsobení momentu v smere hlavných osí základovej základne by nemali presiahnuť 1,2 R a tlak v rohovom bode je 1,5 R. Odporúča sa určiť okrajové tlaky s prihliadnutím na bočný odpor pôdy umiestnenej nad základňou základu, ako aj tuhosť konštrukcie spočívajúcej na príslušnom základe.

Súčasné normy umožňujú zvýšenie až o 20 % návrhovej odolnosti základovej pôdy vypočítanej pomocou vzorcov (5.29), (5.33) a (5.34), ak deformácia základu pod tlakom určená výpočtom p = R neprekračujú 40 % limitných hodnôt (pozri ďalšie ustanovenie 5.5.5). V tomto prípade vypočítané deformácie zodpovedajú tlaku p 1 = 1,2R, by nemalo byť väčšie ako 50 % maxima. V tomto prípade je navyše potrebná kontrola nosnosti podkladu (pozri ďalej odsek 5.6).

Vypočítaný elektrický odpor pôdy (Ohm * m) - parameter, ktorý určuje úroveň „elektrickej vodivosti“ zeme ako vodiča, to znamená, ako dobre sa bude šíriť v takomto prostredí. elektriny z uzemňovacej elektródy.

Ide o merateľné množstvo, ktoré závisí od zloženia pôdy, veľkosti a hustoty
vzájomná blízkosť jeho častíc, vlhkosť a teplota, koncentrácia rozpustných látok v ňom chemických látok(soli, kyslé a alkalické zvyšky).

Hodnoty vypočítaného elektrického odporu pôdy (tabuľka)

Priming	Odpor, priemerná hodnota (Ohm*m)	ZZ-000-015, Ohm	Zemný odpor pre súpravu ZZ-000-030, Ohm	Zemný odpor pre súpravu ZZ-100-102, Ohm
Asfalt	200 - 3 200	17 - 277	9,4 - 151	8,3 - 132
Čadič	2 000
Bentonit (druh ílu)	2 - 10	0,17 - 0,87	0,09 - 0,47	0,08 - 0,41
Betón	40 - 1 000	3,5 - 87	2 - 47	1,5 - 41
Voda
Morská voda	0,2	0	0	0
Jazierková voda	40	3,5	2	1,7
Voda z nížinnej rieky	50	4	2,5	2
Podzemná voda	20 - 60	1,7 - 5	1 - 3	1 - 2,5
Permafrostová pôda (permafrostová pôda)
Permafrost pôda - rozmrazená vrstva (v lete blízko povrchu)	500 - 1000	-	-	20 - 41
Permafrostová pôda (hlinitá)	20 000	Sú potrebné špeciálne opatrenia (výmena pôdy)
Permafrost pôda (piesok)	50 000	Sú potrebné špeciálne opatrenia (výmena pôdy)
Hlina
Hlina mokrá	20	1,7	1	0,8
Polotuhá hlina	60	5	3	2,5
Rula sa rozložila	275	24	12	11,5
Štrk
Hlinený štrk, heterogénny	300	26	14	12,5
Homogénny štrk	800	69	38	33
Žula	1 100 - 22 000	Sú potrebné špeciálne opatrenia (výmena pôdy)
Žulový štrk	14 500	Sú potrebné špeciálne opatrenia (výmena pôdy)
Gra f sklovcovité triesky	0,1 - 2	0	0	0
Tráva (jemný drvený kameň/hrubý piesok)	5 500	477	260	228
Popol, popol	40	3,5	2	1,7
vápenec (povrch)	100 - 10 000	8,7 - 868	4,7 - 472	4,1 - 414
Vápenec (vnútri)	5 - 4 000	0,43 - 347	0,24 - 189	0,21 - 166
IL	30	2,6	1,5	1
Uhlie	150	13	7	6
Kremeň	15 000	Sú potrebné špeciálne opatrenia (výmena pôdy)
koks	2,5	0,2	0,1	0,1
Spraš (žltá pôda)	250	22	12	10
Krieda	60	5	3	2,5
Marl
Opuka obyčajná	150	14	7	6
Hlinený slieň (50 - 75 % ílových častíc)	50	4	2	2
Piesok
Piesok, silne navlhčený podzemnej vody	10 - 60	0,9 - 5	0,5 - 3	0,4 - 2,5
Piesok, mierne navlhčený	60 - 130	5 - 11	3 - 6	2,5 - 5,5
Mokrý piesok	130 - 400	10 - 35	6 - 19	5 - 17
Piesok je mierne vlhký	400 - 1 500	35 - 130	19 - 71	17 - 62
Piesok suchý	1 500 - 4 200	130 - 364	71 - 198	62 - 174
Piesočnatá hlina (piesočnatá hlina)	150	13	7	6
Pieskovec	1 000	87	47	41
záhradná pôda	40	3,5	2	1,7
Fyziologický roztok	20	1,7	1	0,8
Hlina
Hlina, vysoko zvlhčená podzemnou vodou	10 - 60	0,9 - 5	0,5 - 3	0,4 - 2,5
Polotuhá hlinitá, lesná	100	9	5	4
Hlina pri teplote mínus 5 C°	150	-	-	6
Piesočnatá hlina (piesočnatá hlina)	150	13	7	6
Bridlica	10 - 100
Bridlicová tráva f ite	55	5	2,5	2,3
Piesočnatá hlina (piesočnatá hlina)	150	13	7	6
Rašelina
Rašelina pri teplote 10°	25	2	1	1
Rašelina pri 0 C°	50	4	2,5	2
Černozem	60	5	3	2,5
Rozdrvený kameň
Mokrý drvený kameň	3 000	260	142	124
Suchý drvený kameň	5 000	434	236	207

Zemný odpor pre súpravy ZZ-000-015 a ZZ-000-030 uvedené v tabuľke možno použiť
s rôznymi konfiguráciami uzemnenia - bodové aj viacelektródové.

Spolu s tabuľkou približných hodnôt pre vypočítaný odpor pôdy vám ponúkame
použite geografickú mapu predtým nainštalovaných uzemňovacích elektród na základe hotových uzemňovacích súprav ZANDZ
s výsledkami meraní odporu uzemnenia.

Typy pôdy v Kazašskej republike
a ich elektrické odpory (mapa)

Typ pôdy Ohm*m Povrchový vápenec 5 050 Žula 2 000 Čadič 2 000 Pieskovec 1 000 Homogénny štrk 800 Pieskovec mokrý 800 Hlinený štrk 300 Černozem 200

ťažké - viac ako 60% normálne - od 30 do 60% s prevahou ílových častíc bahno - od 30 do 60% s prevahou piesku hlina- od 10% do 30% hliny. Táto zemina je dosť plastická, keď si ju rozotriete medzi prstami, necítite jednotlivé zrnká piesku. Guľa valcovaná z hliny sa rozdrví na koláč s tvorbou trhlín pozdĺž okrajov. ťažké - od 20 do 30% priemer - od 15 do 20% svetlo - od 10 do 15% piesočnatá hlina (piesočnatá hlina)- menej ako 10% hliny. Ide o prechodnú formu od ílovitých do piesčitých pôd. Piesočnatá hlina je najmenej plastická zo všetkých ílovitých pôd; keď si ho šúchate medzi prstami, cítite zrnká piesku; Zle sa kotúľa do šnúry. Guľa vyvalená z piesočnatej hliny sa po stlačení drobí. Závislosti podmienok Závislosť odporu pôdy (hliny) od jej vlhkosti Závislosť odporu pôdy (hliny) od jej teploty (údaje z IEEE Std 142-1991): Tento graf jasne ukazuje, že pri teplotách pod nulou pôda prudko zvyšuje svoj merný odpor, čo súvisí s prechodom vody do iného stavu agregácie (z kvapalného do pevného) - procesy prenosu náboja iónmi solí a kyslými/alkalickými zvyškami. takmer zastaviť. Typ pôdy Ohm*m Rôzne zmesi hliny a piesku 150

Stanovenie podmienenej návrhovej odolnosti zemín

1. Táto pôda je prachový piesok podľa GOST 25100-95 „Pôdy. Klasifikácia“, do hustých pieskov. Vzhľadom na to, že piesok má priemerný stupeň nasýtenia vodou (Sr = 0,79), určujeme jeho návrhovú odolnosť z tabuľky 2 v prílohe 3 k SNiP 2.02.01-83* „Základy budov a stavieb“

R° = 400 kPa.

2. Hlina. Pri zohľadnení hodnoty koeficientu pórovitosti e = 0,71 a indexu tekutosti JL = 0,16 určíme vypočítaný odpor z tabuľky 3 prílohy 3 k SNiP 2.02.01-83 * „Základy budov a stavieb“

R° = 400 kPa.

3. Vzhľadom na to, že koeficient pórovitosti tejto pôdy je e = 0,7 a index tekutosti JL = 0,11, podľa tabuľky 3 prílohy 3 k SNiP 2.02.01-83 * „Základy budov a stavieb“ určujeme

R° = 400 kPa.

Stanovenie špecifickej hmotnosti pôdy

g = cg, kN/m3

1. Piesok, s=1,9 g/cm3=1,9 t/m3

g=1,9·9,8=18,62 kN/m3

2. Hlina, s=2,01 g/cm3=1,95 t/m3

g=2,01-9,8=19,7 kN/m3

3. Hlina, s=1,87 g/cm3=1,96 t/m3

g=1,87·9,8=18,326 kN/m3

Návrhové charakteristiky pôdy

• 1. Piesok:
  • - spojka,

s I = 3/1,5 = 2, s II = 3/1 = 3;

Uhol vnútorného trenia,

qI = 28/1,15 = 24,35 0; q II = 28/1 = 28 0;

Špecifická hmotnosť,

g I = g II = 18,62/1 = 18,62 kN/m3.

c I = 30/1,5 = 20 kPa, c II = 30/1 = 30 kPa;

ts I = 9/1,15 = 7,83 0, ts II = 9/1 = 9 0;

g I = g II = 19,7/1 = 19,7 kN/m3.

3. Hlina:

c I = 20/1,5 = 13,3 kPa, c II = 20/1 = 20 kPa;

c I = 20/1,15 = 17,39 0, c II = 20/1 = 20 0;

g I = g II = 18,326/1 = 18,326 kN/m3.

Špecifikované a vypočítané fyzikálno-mechanické charakteristiky zloženia zemín stavenisko, tabuľka

Tabuľka 1 Fyzikálne a mechanické vlastnosti pôdy

Názov pôdy

Špecifikované

Vypočítané

Sila, m

Hustota pôdy, t/m3

Hustota častíc pôdy

Prirodzená vlhkosť

Vlhkosť na hranici klzu, W L

Vlhkosť na valivej hranici, W p

Hustota pôdneho skeletu, d, t/m3

Číslo plasticity

Miera obratu

koeficient pórovitosti, napr

Stupeň vlhkosti, Sr

Modul deformácie

Dizajnová odolnosť

Na výpočet dôvodov

podľa únosnosti

podľa deformácií

Špecifická hmotnosť,

Uhol vnútorného trenia I, stupne.

Spojka

Špecifická hmotnosť,

Uhol vnútorného trenia II, stupne.

Spojka s II, kN/m2

Rastie. vrstva

Hlina

Záver o možnosti použitia pôdy ako základu

Stavenisko predstavujú tieto typy pôdy:

• - od povrchu do hĺbky 0,4 m leží černozem, ktorý sa nepoužíva v stavebníctve, je odrezaný a odstránený z miesta;
• -potom leží vrstva piesku strednej hrubosti, strednej hustoty, priemerný stupeň vlhkosti s hrúbkou 3,6 m, stredná stlačiteľnosť, podmienená konštrukčná odolnosť R 0 = 400 kPa, možno použiť ako prírodný základ;
• -ďalšia vrstva je hnedosivá hlina, hrúbka 4,0 m, v polotuhom stave, stredne stlačiteľná s menovitým návrhovým odporom R 0 = 400 kPa, možno použiť ako prírodný podklad;
• -posledná vrstva je sivá hlina, hrúbka 7,0 m, v polotuhom stave, stredne stlačiteľná s podmienenou návrhovou odolnosťou R 0 = 400 kPa, možno použiť ako prírodný podklad.

Návrhová odolnosť základu z nekamenných zemín voči osovému tlaku je určená vzorcom

Kde - podmienená odolnosť pôdy, kPa;

,
- akceptované koeficienty podľa tabuľky 11;

- šírka (menšia strana alebo priemer) základovej základne, m;

- hĺbka základu, m;

- vypočítaná hodnota špecifickej hmotnosti pôdy spriemerovaná cez vrstvy,

umiestnené nad základňou nadácie, vypočítané bez zohľadnenia

pozastavené pôsobenie vody;

dovolené prijať =19,62 kN/m3.

Pri určovaní návrhovej únosnosti by sa mala brať hĺbka založenia pre medziľahlé mostné podpery - z povrchu pôdy na podpere na úrovni rezu v rámci obrysu základu a v korytách riek - od dna vodného toku pri podpere po znížení jej úroveň do hĺbky všeobecnej a polovice miestnej erózie pôdy počas odhadovaných nákladov. Návrhové únosnosti vypočítané podľa vzorca (24) pre íly a hliny v základoch mostov nachádzajúcich sa v trvalých vodných tokoch by sa mali zvýšiť o hodnotu 14,7
, kPa,
- hĺbka vody od najnižšia úroveň nízka voda na dno vodného toku

Hodnoty podmienených pôdnych odporov určuje sa podľa SNiP 2.05.03-84 (tabuľky 9, 10) v závislosti od typu, typu a odrody pre piesčité pôdy a typu, hodnoty koeficientu pórovitosti e a miera obratu pre hlinito-ílovité pôdy. Pre stredné hodnoty e A množstvá určená interpoláciou. Pri hodnotách čísla plasticity v rozmedzí 5-10 a 15-20 priemerných hodnôt uvedené pre piesčitú hlinu, hlinu a hlinu. Pre husté piesky by sa mali zvýšiť o 60 %, ak sa ich hustota určí na základe výsledkov laboratórnych testov pôdy. Pre sypké piesčité pôdy a ílovité pôdy v tekutom stave ( > 1) alebo s koeficientom pórovitosti e > e max (kde e max – maximálna tabuľková hodnota koeficientu pórovitosti pre daný typ pôdy) podmienená odolnosť nie sú štandardizované. Tieto pôdy sa považujú za slabé pôdy, ktoré nemožno použiť ako prirodzený základ bez špeciálnych opatrení.

Tabuľka 1.3.1. – Výňatok z tabuľky 1 dodatok 24 SNiP 2.05.03-84

	Koeficient pórovitosť e	Podmienená odolnosť R 0, ílovito-ílovité (neklesajúce) základové pôdy, kPa v závislosti od indexu tekutosti
Arogancia pri ≤5
Hliny pri 10 ≤ ≤ 15
Clays at ≥20

Tabuľka 1.3.2. – Výňatok z tabuľky 2 dodatok 24 SNiP 2.05.03-84

Piesočnaté pôdy a ich vlhkosť	Podmienená odolnosť R 0 piesčité pôdy strednej hustoty na báze, kPa
Štrkovité a veľké bez ohľadu na ich vlhkosť
Stredná veľkosť: nízka vlhkosť mokré a nasýtené vodou
Malý: nízka vlhkosť mokré a nasýtené vodou
Prašný: nízka vlhkosť nasýtený vodou

Tabuľka 1.3.3. – Výňatok z tabuľky 4 dodatok 24 SNiP 2.05.03-84

	Odds
	m-1	m-1
1. Štrk, okruhliaky, štrkový piesok, hrubý a stredne veľký
2. Jemný piesok
3. Pieskový piesok, piesčitá hlina
4. Hlina a hlina: tvrdá a polotvrdá
5. Hlina a hlina: tvrdý plast a mäkký plast

Príklad 1.3.1. Stanovte návrhovú odolnosť proti osovému tlaku základu z piesku s nízkou vlhkosťou strednej zrnitosti pod základom plytkého základu pre medziľahlú podperu cestného mosta, ak je daná: šírka základu
jeho hĺbka
vypočítaná hodnota špecifickej hmotnosti pôdy umiestnenej nad základom základu, spriemerovaná cez vrstvy, =19,6 kN/m3.

Riešenie. Pre piesok s nízkou vlhkosťou strednej veľkosti podľa tabuľky. 1.3.2 nájdeme R 0 = 294 kPa, a podľa tabuľky 1.3.3 - hodnoty koeficientov =0,10 m-1 a
= 3,0 m-1.

Vypočítaný odpor základu pôdy je určený vzorcom

Príklad 1.3.2. Stanovte návrhovú odolnosť proti osovému tlaku podkladu zo žiaruvzdornej hliny pod pätou základu od ponoru medziľahlej podpery cestného mosta nachádzajúceho sa v trvalom vodnom toku, ak je daná: šírka základu
jeho hĺbka
index tekutosti hliny
číslo plasticity =0,12, koeficient pórovitosti =0,55, vypočítaná hodnota mernej hmotnosti zeminy umiestnenej nad základom základu, spriemerovaná za vrstvy, = 19,6 kN/m 3, hĺbka vody od najnižšej hladiny = 5 m.

Riešenie. Od stola 1.3.2 interpoláciou zistíme podmienený odpor žiaruvzdorná hlina s
A =0,55.

Z tabuľky 1.3.3 – hodnoty koeficientov =0,02 m-1 a
= 1,5 m-1.

Berúc do úvahy zaťaženie hlinitej vrstvy vodou, vypočítaný odpor základu pôdy sa určí podľa vzorca

Možnosť využitia riešení z teórie pružnosti pri výpočte vertikálnych deformácií zdôvodnil N.M. Gersevanov. Tento prístup je však platný v medziach zaťažení, pri ktorých sa pozoruje lineárny vzťah medzi napätiami a deformáciami.

Navrhnuté podľa závislosti (8.29) základy v mnohých prípadoch sa ukazujú ako nehospodárne z dôvodu nevyužitia únosnosti zemín, najmä piesčitých, ako aj ílovitých (tvrdá, polotuhá a žiaruvzdorná konzistencia) aj v lineárnom štádiu deformácie. V tejto súvislosti SNiP 2.02.01-83* „Základy budov a stavieb“ odporúča obmedziť priemerný tlak pod základňou základu vypočítaným odporom základovej pôdy. R, ktorý umožňuje vypočítať sadnutie základov na základe lineárneho vzťahu medzi napätiami a deformáciami. Pri výpočte základov na základe deformácií je teda potrebné, aby bola podmienka splnená

P ≤ R, (8.37)

Kde R- priemerný tlak pozdĺž základne základu; R- vypočítaný odpor základovej pôdy.

Kde γ с1 A γ с2- koeficienty prevádzkových podmienok pôdneho základu a konštrukcie v interakcii so základom, brané podľa tabuľky 8.3; k- koeficient spoľahlivosti akceptovaný pri určovaní pevnostných charakteristík pôdy priamymi skúškami, k= 1,0; pri použití tabuľkovo vypočítaných hodnôt pôdy k = 1,1; k z- koeficient sa rovná šírke základovej základne b≤ 10 m, k z= 1,0; pri b≥10 m - k z= Z 0/b + 0,2 (tu Z 0= 8 m); M y; M q, M s- koeficienty v závislosti od uhla vnútorného trenia nosnej vrstvy pôdy; b- šírka základovej základne, m;

Tabuľka 8.3. Hodnoty koeficientov prevádzkových podmienok γ с1 A γ с2

Pôdy	γ с1	γ с2 pre budovy s pevným konštrukčným riešením s pomerom dĺžky konštrukcie (priehradky) k jej výške L/H rovný
		4 alebo viac	1,5 alebo menej
Hrubý klastický s piesčitým plniace a piesčité, okrem jemných a prašných Piesky sú fajn Prašné piesky: - nízka vlhkosť a vlhkosť - nasýtený vodou ílovité, rovnako ako hruboklastické s hlineným plnivom s indikátor tekutosti pôdy alebo plniva: JL≤ 0,25 0,25≤ JL <0,5 JL > 0,5	1,25 1,2 1,1	1,2 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0	1,4 1,1 1,1 1,0
Poznámky 1. Konštrukcie konštrukcií s tuhou konštrukciou sú prispôsobené na zachytávanie síl z deformácií základov. 2. Pre budovy s flexibilným dizajnom γ с2 berie sa rovná 1. 3. Pre stredné hodnoty koeficient L/H γ с2 určená interpoláciou.

Tabuľka 8.4. Hodnoty koeficientov My, Mq, Ms

φ	M y	M q<.SUB>	Pani	φ	M y	M q	Pani
	0,00	1,00	3,14	23	0,69	3,65	6,24
1	0,01	1,06	3,23	24	0,72	3,87	6,45
2	0,03	1,12	3,32	25	0,78	4,11	6,67
3	0,04	1,18	3,41	26	0,84	4,37	6,90
4	0,06	1,25	3,51	27	0,91	4,64	7,14
5	0,08	1,32	3,61	28	0,98	4,93	7,40
6	0,80	1,39	3,71	29	1,06	5,25	7,67
7	0,12	1,47	3,82	30	1,15	5,59	7,95
8	0,14	1,55	3,93	31	1,24	5,95	8,24
9	0,16	1,64	4,05	32	1,34	6,34	8,55
10	0,18	1,73	4,17	33	1,44	6,76	8,88
11	0,21	1,83	4,29	34	1,55	7,22	9,22
12	0,23	1,94	4,42	35	1,68	7,71	9,58
13	0,26	2,05	4,55	36	1,81	8,24	9,97
14	0,29	2,17	4,69	37	1,95	8,81	10,37
15	0,32	2,30	4,84	38	2,11	9,44	10,80
16	0,36	2,43	4,94	39	2,28	10,11	11,25
17	0,39	2,57	5,15	40	2,46	10,85	11,73
18	0,43	2,73	5,31	41	2,66	11,64	12,24
19	0,47	2,89	5,48	42	2,88	12,51	12,79
20	0,51	3,06	5,66	43	3,12	13,46	13,37
21	0,56	3,24	5,84	44	3,38	14,50	13,98
22	0,61	3,44	6,04	45	3,66	15,64	14,64

γ II A γ" II- spriemerovaná vypočítaná merná hmotnosť zemín ležiacich pod pätou základu a v hĺbke základu, kN/m3 (v prítomnosti podzemnej vody sa určuje s prihliadnutím na vplyv vody); d 1- hĺbka základov od podlahy suterénu; pri absencii suterénu - z plánovaného povrchu, m; d b- hĺbka suterénu, počítaná od plánovacej značky, ale nie viac ako 2 m (pri šírke suterénu B > 20 m sa akceptuje db = 0); c II- vypočítaná hodnota mernej priľnavosti vrstvy únosnej zeminy, kPa (index II znamená, že výpočet sa vykonáva podľa druhej skupiny medzných stavov).

Vzorec (8.38) je založený na roztoku N.P. Puzyrevského, čo umožňuje určiť tlak na základňu, pri ktorej v masíve pod okrajmi nadácie vytvárajú sa zóny medznej rovnováhy. Napriek tomu sa vzorec (8.38) svojou štruktúrou líši od N.P. roztoku. Puzyrevského dodatočné koeficienty ( γ с1 A γ с2), ktoré zvyšujú spoľahlivosť výpočtov a umožňujú vziať do úvahy vplyv pevnostných a deformačných vlastností zemín na vytváranie zón medznej rovnováhy pod základom základu a tuhosť budovanej konštrukcie.

Dodatočný výraz zavedený do vzorca (8.38) sa rovná ( Mq- 1), umožňuje zohľadniť vplyv každodenného zaťaženia pôdy. Pri hĺbení jamy sa do určitej miery zachováva namáhaný stav zeminy, spôsobený pôsobením každodenného tlaku pôdy. Súčasne sa zvyšuje maximálny tlak, pri ktorom dosahujú zóny lokálneho narušenia pod okrajom základu hodnotu rovnajúcu sa 0,25 šírky základu. Stav zvyškového napätia však závisí od hĺbky výkopovej jamy a jej šírky. Potom s narastajúcou hĺbkou jamy, t.j. so zvyšujúcim sa zaťažením domácnosti bude v uvažovanej vrstve väčší zvyškový tlak.

Podľa vzorca (8.38) sa vypočíta odolnosť pôdy podklad je určený pre nosnú vrstvu, kde leží podklad základu. Niekedy v hĺbke Z pod nosnou vrstvou leží menej odolná zemina ( ryža. 8.8), pri ktorých sa môžu vyvinúť plastické deformácie. V tomto prípade sa odporúča skontrolovať napätia prenášané na strechu slabej pôdy podľa stavu

(8.39)

Kde σ zp- dodatočné vertikálne napätie; σ zg- stres z vlastnej hmotnosti pôdy; Rz- vypočítaný odpor pôdy v hĺbke strechy mäkkej pôdy z.

Ryža. 8.8. Schéma podmieneného základu

Rozsah Rz sa určuje podľa vzorca (8.38), pričom koeficienty prevádzkových podmienok γ с1 A γ с2 a spoľahlivosť k, a M y, M q, M s nachádza sa vo vzťahu k vrstve slabej pôdy.

hodnoty b z A d z určený na podmienečné založenie A B C D spočívajúci na mäkkej zemi.

V tomto prípade sa to akceptuje σ zp pôsobí na základe podmieneného základu A B C D (pozri obr. 8.8), potom je plocha jeho podrážky

Kde N- zaťaženie prenášané na okraj základu.

Keď poznáte oblasť základne podmieneného základu, môžete určiť jej šírku pomocou vzorca

(8.41)

Kde a = (l-b)/2 (l A b- rozmery projektovaného základu).

Po určení množstva podľa vzorca (8.38). Rz, skontrolujte stav (8,39). Ak je splnená, šmykové zóny nehrajú významnú úlohu v množstve vznikajúceho sedimentu. V opačnom prípade je potrebné akceptovať veľké rozmery základovej základne, pri ktorých je splnená podmienka (8.39).

Podmienená návrhová odolnosť základových pôd R o

Priradiť predbežné rozmery základov budov A štruktúry používajú sa podmienené návrhové únosnosti základových zemín Ro, ktoré sú uvedené v tabuľky 8,5 - 8,8.

Príklady

Príklad 8.2. Určte podmienenú konštrukčnú odolnosť jemného piesku, ak je známa: prirodzená vlhkosť ω = 0,07; prirodzená hustota ρ = 1,87 t/m3, hustota pevných častíc ρ S = 2,67 t/m3.